Refbank.Ru - рефераты, курсовые работы, дипломы по разным дисциплинам
Рефераты и курсовые
 Банк готовых работ
Дипломные работы
 Банк дипломных работ
Заказ работы
Заказать Форма заказа
Лучшие дипломы
 Кредитные операции коммерческих банков и перспективы их развития
 Мерчандайзинг как способ продвижения товара на примере компании "Coca-Cola"
Рекомендуем
 
Новые статьи
 ЕГЭ сочинение по русскому языку по тексту...
 Азартная игра на игровых автоматах...
 Теперь у вас есть возможность скачать мобильную версию...
 Играем виртуально, получаем реально деньги. Отличные...
 Сочинение по русскому языку 11 класс на тему...
 Игровые автоматы Вулкан: играть на деньги и...
 Тема сочинения по русскому языку - что такое духовная...
 Готовое сочинение на тему, чем опасна гордыня для...
 Игровой зал Вулкан – бесплатные развлечения без...
 11 класс. Сочинение по тексту В. П....
 Готовое сочинение для ЕГЭ по теме...
 Сочинение для ЕГЭ по русскому языку по тексту А. И....
 Приумножайте капитал вместе с игровыми...
 Владение английским языком на начальном...
 Играть бесплатно онлайн – казино...


любое слово все слова вместе  Как искать?Как искать?

Любое слово
- ищутся работы, в названии которых встречается любое слово из запроса (рекомендуется).

Все слова вместе - ищутся работы, в названии которых встречаются все слова вместе из запроса ('строгий' поиск).

Поисковый запрос должен состоять минимум из 4 букв.

В запросе не нужно писать вид работы ("реферат", "курсовая", "диплом" и т.д.).

!!! Для более полного и точного анализа базы рекомендуем производить поиск с использованием символа "*".

К примеру, Вам нужно найти работу на тему:
"Основные принципы финансового менеджмента фирмы".

В этом случае поисковый запрос выглядит так:
основн* принцип* финанс* менеджмент* фирм*
Архитектура и строительство

контрольная работа

Железобетонные конструкции (расчет)



1.Расчёт монолитной подпорной стены гравитационного типа.
1.Исходные данные.
Высота подпорной стены H= 9.1 m (задаётся от уровня нулевой отметки), ширина по основанию B= 10.5 m. Нормативные характеристики грунта песчаной засыпки:
угол внутреннего трения выше и ниже уровня воды ?= 20? ; плотность грунта выше уровня воды ?1н= 20 кН/м3 ,ниже уровня воды ?2н= 13,2 кН/м3
Минимальный уровень воды со стороны засыпки 4.5 м Плотность бетона, учитывая низкий процент армирования, принимаем равной ?ж/бн= 25 кН/м3
Нормативная временная равномерно распределённая нагрузка на поверхность засыпки qн= 40 кН/м2 Условия строительства - насухо. Класс капитальности сооружения - III. Основание - мало-трещиноватые скальные грунты. Расчёт железобетонных конструкций выполняется на стадии эксплуатации на основное сочетание нагрузок.
Усилия на 1 п.м. стенки (произведения площади фигуры на расчётную плотность)
KH Величина и направление усилий Эксцентриситет
м Изгибающие моменты
кН*м Вниз v Вверх ^ Удерживающие Опрокидывающие Вертикальные нагрузки P1= 0.6*4.6*25.2 P2=0.5*0.6*4.6 P3= P4= P5= P6= P7= P8= P9= P10= P11= P12= P13= P14= P15= P16= P17= Wв= Wф= ? ? +? -? Горизонтальные нагрузки Ewп=0,5*63*6,3*1,0 198,45 2,1 416,745 Ewл=0,5*33*3,3*1,0 54,45 1,1 59,895 E1=20,16*4,6 92,736 8,6 797,5296 E2=0,5*4,6*42,504 97,7592 7,83 765,4545 E3=62,664*4,5 281,988 3,15 888,2622 E4=0,5*4,5*34,928 78,588 2,1 165,0348 E5=1,8*1*13,2*1,2 28,512 0,6 17,1072 +? 76,095 -? 3045,8706
2.Определение расчётных значений вертикальных и горизонтальных нагрузок
Проверить опрокидывание стенки относительно точки О - середины фундамента.
Вертикальные нагрузки.
?ж/бн =24 кН/м3, ?ж/б=?ж/бн*?f= 24 * 1.05 = 25.2 кН/м3
?f = 1.05 - коэффициент надёжности, учитывающий собственный вес ж/б конструкций.
Плотность грунта ?н1(сух)= 20 кН/м3 ; ?1=?1н * ?f = 20 * 1.1 = 22 кН/м3 ;
?f = 1.1 - коэффициент надёжности, учитывающий вертикальное давление от веса грунта.
?н2(мокр)= 20 - 8 = 12 кН/м3 , ?2=?2н * ?f = 12 *1.1 = 13.2 кН/м3
?2(мокр+вода)=13,2+10=23,2 кН/м3
Величина нагрузки qн= 40 кН/м2; q = qн * ?f = 40 * 1.2 = 48 кН/м2 , где ?f =1,2 - коэффициент надёжности, учитывающий боковое давление грунта.
Горизонтальные нагрузки.
Горизонтальные составляющие интенсивности активного расчётного давления со стороны засыпки (распор грунта) вычисляются в характерных точках по ь высоте сооружения:
/ 2 ) =0.347
принимаем ?= 0.42
На отметке 9,1 ?аг1=q * ?= 48 * 0,42 = 20,16 кН/м3
q = qн * 1,2 = 40 * 1,2 = 48 кН/м2
На отметке 4.5 ?аг1=(q+?1 * h1)? = (48+22 * 4,6)*0,42 = 62,664 кН/м3
На отметке 0.0 ?аг1=(q+?1 * h1+?2 * h2)? = (48+22 * 4,6+13,2 * 4,5)*0,42 =
= 87,612 кН/м3
На отметке -1.8 ?аг1=(q+?1 * h1+?2 * h3)? = (48+22 * 4,6+13,2 * 6,3)*0,42=
= 97,5912 кН/м3
h1,h2,h3 - толщины соответствующих слоёв.
? - коэффициент горизонтальной составляющей активного давления грунта.
Расчёт горизонтальных и вертикальных усилий и изгибающих моментов ведём в табличной форме (табл.1)
3. Нормальные контактные напряжения.
Для расчёта прочности монолитной подпорной стенки (относится к сооружениям III класса) вычисляем нормальные напряжения по контакту "сооружение-основание".Для скальных оснований эти напряжения определяются как для упругого тела по формуле внецентренного сжатия :

Р - сумма вертикальных усилий.
М - сумма моментов, относительно горизонтальной оси, проходящей через точку О
А - площадь стенки на 1 погонный метр длины сооружения
W - момент сопротивления для рассматриваемой полосы подошвы подпорной стенки.

?Mо кон=?Мверт+?Мгор= кН
?Ро к=?Р-(?Wф+?Wвзв)= кН
?max=
?min=
4. Расчёт вертикальной стенки по I-ой группе предельных состояний.
Расчётная схема подпорной стены приведена на рис.1. Изгибающие моменты определяются с использованием данных таблицы 1 для характерных сечений I-I;
II-II; III-III.
Расчёт производим на основное сочетание нагрузок эксплутационного периода.
Исходные данные:
Бетон гидротехнический тяжёлый, класса В15: Rb=8,5 мПа; Rbt=0,75 мПа
Расчёт прочности сечений I-I; II-II; III-III.
Вертикальную стенку приближённо рассматриваем как изгибаемый элемент, загруженный, главным образом боковым давлением грунта и гидростатическим давлением воды.
Сечение I-I (отметка 0.0)
Величину изгибающего момента М в этом сечении определяем как сумму моментов всех горизонтальных сил, приложенных выше сечения I-I.
МI-I=?Ei * hi= 62,664*4,5*2,25+0,5*4,5*24,948*1,5+20,16*4,6*6,8+
+0,5*4,6*42,504*6,03+45*0,5*4,5*1,5-0,5*15*1,5*0,5=2085,015 кН*м
Сжатая арматура принимается по конструктивным соображениям - у открытых поверхностей необходимо устанавливать сетки с диаметром горизонтальных стержней 20мм и вертикальных - 16мм, с шагом 25см в каждом направлении. В соответствии с этим требованием принимаем сжатую арматуру 4 16 А-III с площадью Аs= 8,04 см2
Высота сечения (рабочая) h0=h-a=0,2Hст= 200-10=190 см =1,9 м
Высоту сжатой зоны определяем:

где ?lc=1 - коэффициент сочетания нагрузок,
?n=1,15 - коэффициент надёжности по назначению сооружений,
?s=1,1 - коэффициент условий работы арматуры,
?с=1,0 - коэффициент, учитывающий тип сооружения, вид материала,
?b=1,1 - коэффициент условий работы бетона.
=
==
=0,105 м =10,5 см
т.к x<2a (10,5 см<20 см) расчёт производим без сжатой арматуры.
Для одиночной
==
= 0,14 м = 14 см

По сортаменту подобрана арматура 7 25 As=34,36 см2

Сечение II-II.(отметка 4.5)
Сечение II-II находим аналогично сечению I-I.
МII-II= 20,16*4,6*2,3+0,5*42,504*4,6*1,533=363,158 кН*м
Поскольку количество стержней нечётное, рассчитываем на 2 метра
2 * МII-II=2 * 363,158 = 726,316 кН*м
=
== 0,048 м = 4,8 см

По сортаменту подобрана арматура 7 16 As=14,07 см2
Сечение III-III.(отметка 2.25)
МIII-III= 20,16*4,6*4,575+0,5*42,504*4,6*3,81+62,664*2,275*1,1375+
+0,5*12,3354*2,275*0,758+0,5*2,275*22,75*0,758=989,144 кН*м
=
= =6,51 см

По сортаменту подобрана арматура 5 20 As= 15,71 см2
Строим эпюру моментов


363,158 305,817
989,144 650,753


2085,015 1155,133
M N
NI-I= Zb1=(h-a)*0,95=h0*0,95=(2-0,1)*0,95=1,805 м
NII-II= Zb2=(1,35-0,1)*0,95=1,1875 м
NIII-III=Zb3=(1,7-0,1)*0,95=1,52 м
Nф=Asф * Rs=34,36 * 36,5=1254,14 кН
NФ/2=1254,14/2=627,07 кН
Расчёт прочности наклонного сечения.
Величина поперечной силы, действующей в основании стенки:
62,664*4,5+0,5*4,5*24,948+20,16*4,6+0,5*4,6*42,504- -0,5*15*1,5=517,3662 кН
При расчёте на поперечную силу должны соблюдаться условия:
1) достаточно ли сечение стенки
?nQI-I0,25*?b3 * Rb* h0 * b ,где
?n=1,15
?b3=1,1 - коэффициент работы во влажных условиях
1,15*517,36620,25*1,1*8,5*106 * 1,9 * 1
594,974441250
Условие соблюдается.
2)Сравнение несущей способности бетона на действие поперечной силы наклонного сечения.
?nQI-I?b3Qb ,где
Qb - усилие, которое воспринимает бетон, без арматуры.
Qb=?b2 * Rbt * b * h0 * tg?
?b2=0,5+2*?=0,5+2 * 0,086=0,672
?=


Условие 0,5Qb=0,672 * 0,75 * 106 * 1 * 1,9 * 0,64=612,864 кН
1,15*517,3662612,864*1,1
594,97674,15 кН
Условие выполняется
Поперечные стержни не требуются.
Расчёт величины раскрытия трещин.
Должно сохраняться условие :

,где
?=1, для стержней периодического профиля
?=1, для изгибаемых и внецентренно-сжатых элементов
?sф - фактическое напряжение
?s,bg - напряжение вследствие набухания бетона в воде
?s,bg=20 мПа
Es - модуль упругости
? - коэффициент армирования
d - диаметр
Fl=MI-I-Mq=2085,015-834,7248=1250,29 кН*м
Mq=?1 * =20,16 * =834,7248 кН*м
Fc=MI-I=2085,015 кН*м
Fl - постоянная и длительная нагрузка
Fc - полная нагрузка, включая пригрузку сверху
Если , ?l=1
Если , ?l=1,3
=<2/3 ,?l=1
?sф= , где Z - плечо Z=h0-x/2=1,9-0,1/2=1,85 м
?sф=
=
=мм
0,0085<0,5 мм
Условие выполняется.
Проектирование и расчёт сборной
подпорной стенки.
Бетон класса В-30, арматура - предварительно напряжённая, высокопрочная
А-IV. Расчётное значение угла внутреннего трения грунта засыпки
?=29


А
В
С
D
Горизонтальная составляющая интенсивности активного давления со стороны засыпки вычисляется в характерных точках по высоте сооружения
?аг=?у*?аг
Где ?аг - коэффициент горизонтальной составляющей активного давления


т.А ?ага=0 кН/м2
т.В ?агв=?у*Саг=(q+?1h1)*=(48+22 * 3,033)*1,09* 0,625312= 78,1961 кН/м2
т.С ?агс=К*?У*САГ= к * (q+?1h1+?2h2)* * ?аг=
=0,6*(48+22*4,6+13,2*1,467)*1,09* 0,37552= 41,3978 кН/м2
т.D ?агd=?у* ?аг=(q+?1h1+?2h2)* * ?аг =
=(48+22*4,6+13,2*4,45)*1,09*0,37552= 85,1133 кН/м2
Составляющие гидростатического давления
В т.С ?гсс=?в*?hf=1,0*10* 1,467=14,67 кН/м2
В Т.D ?ГСD=1,0*10*2,95=29,5 кН/м2
Расчёт горизонтальных и вертикальных усилий и изгибающих моментов ведём с помощью эпюры давления в табличной форме.
М Q
A

B 78,1961 119,888 118,584 232,582
C 56,0678 259,79

D 114,6133 229,87

?ГСD
RB=351,166 КН
RD=229,87 КН
Расчёт прочности вертикального элемента по нормальным сечениям на опоре (точка В) и в пролёте (точка С)
Расчёт прочности нормального сечения на опоре (точка В)
ТАБЛИЦА МАКСИМАЛЬНЫХ УСИЛИЙ В ВЕРТИКАЛЬНЫХ ЭЛЕМЕНТАХ Наименование максимальных расчётных усилий Размерность Расчётные значения усилий на элемент (при b=1.5 м) Mизг в пролёте
Mизг на опоре
Горизонтальная составляющая анкерного усилия Ra
Вертикальная составлящая
анкерного усилия Rab
Реакция на опоре D
Анкерное усилие Na
КН/м
"
кН
"
"
" Mc*1,5=259,79*1,5=389,685
Mb*1,5=119,888*1,5=179,832
Rb*1,5=351,166*1,5=526,749
526,749
RD*1,5=229,87*1,5=344,805

В сечении В Проверяем положение нейтральной оси
в см=17*150*15(59-7,5)*100=13132500 Н*см
Мсеч>Mрасч (значит несущая способность обеспечена)

Расчёт проводим по формулам для прямоугольного
сечения шириной b=150 см
Определяем высоту сжатой зоны бетона без учёта
сжатой арматуры :


=0,0078484 м =0,785 см
Защитный слой а=6 см
X=0,785<2a=12 см сжатую арматуру учитывать не следует
Площадь сечения арматуры в ребре определяем по формуле

Используя сортамент, принимаем в ребре 4 12 А-IV (=4,52 см2)
Расчёт площади сечения продольной арматуры в полке.
Расчёт нормального сечения, проходящего через точку С, производим как расчёт внецентренно сжатого элемента таврового сечения.
Расчёт ведём с учётом прогибов элемента от длительной нагрузки.
Критическую силу Ncr определяем по приближённой формуле :

Для определения приведённого момента инерции Ired задаёмся процентом армирования сечения и находим площадь сечения арматуры:
Asp=0,01*30*59=17,7 см2
Asp=4,52 (см. расчёт арматуры в ребре)
?=
Приведённая площадь таврового сечения и другие геометрические характеристики вычисляем по рисунку
Ared=150*15+30*50+6,6*(17,7+4,52)= 3896,652 см2
Статический момент приведённого сечения относительно нижней грани полки

=150*15*7,5+30*50*(60-25)+6,6*17,7*6+6,6*4,52*59=71836,008 см
Расстояние от наружной грани полки до центра тяжести приведённого сечения
18,435 см
46,565
40,565
Момент инерции бетонного сечения

=1035328,34 см4
Момент инерции арматуры относительно центра тяжести и приведённого сечения

210293,341929 см2
Полный момент инерции Ired=I+?*Is=1245621,681929 см4
Коэффициент продольного изгиба N - из табл., вертикальная составляющая

Эксцентриситет приложения силы N, относительно центра тяжести растянутой арматуры с учётом коэффициента продольного изгиба
74*1,393+18,435-6=115,517 см
0,74 м = 74 см
Для определения высоты сжатой зоны "Х" находим величину предварительного напряжения в арматуре, расположенной в сжатой зоне ребра (?sc).

Величина натяжения арматуры за минусом потерь, тогда

Где - предварительное значение потерь в напрягаемой сжатой арматуре; ?sp=1,1 - коэффициент точности натяжения арматуры.
Высоту сжатой зоны определяем как для прямоугольного сечения шириной b=30см с учётом сжатой арматуры Asp

29,076 см > 2a=12 см
следует учитывать арматуру в сжатой зоне ребра.
Высота сжатой зоны в ребре X=29,076 см, <(Rho =0,5*59=29,5 см
Значение (R =0,6 принимаем из табл.2б допускается брать (R=0,6, когда неизвестна (sp При невыполнении условия (<-(-R следует увеличить площадь сечения или класс бетона или поставить сжатую ненапрягаемую арматуру.
Продольная арматура в полке.

Принимаем Asp=21,99 (7 20 A-IV)
4.4 Расчёт прочности наклонных сечений вертикальных элементов на действие поперечной силы
Максимальная величина расчётной поперечной силы
Q=344,805 кН=34,5 т
Проверяем условие
?lc*?n*Q<0.25*?c*?b3*Rb*b*h0
1,15*1,0*344805=396525,75<0,25*1,15*17*30*59*10=890000 Н=890 кН
так как ?b*?b*Rbt*b*h0=0,6*1,15*1,2[102]*30*59=146556 Н
то поперечная арматура в продольном ребре необходима по расчёту.
Требуемая интенсивность поперечного армирования
1363,8 Н/см = 13,64 Мпа
Поскольку шаг хомутов S вблизи опор не должен быть более h/3 при h=650 мм находим

54,516 см
Принимаем S=20 см и при распределённой нагрузке этот шаг соблюдать на участках, равных 0,25 длины пролёта от опор
В средней части пролета элемента назначаем S=45см, что меньше

Для хомутов принимаем арматуру класса А-П. При n=2 (два плоских каркаса в ребре) определяем требуемую площадь сечения поперечного стержня

Принимаем стержни . На концевых участках ставим по 4 дополнительных хомута 10 A-II с шагом 10см

5.Расчет вертикального элемента в поперечном направлении
Полки элементов тавровых сечений рассчитываем в поперечном направлении на прочность и трещиностойкость как консольные балки, загруженные активным давлением грунта.
5.1 Расчет прочности нормальных сечений
Давление грунта со стороны засыпки в зоне максимального давления на участке 2,0 м принимаем средним:


Работа на этой странице представлена для Вашего ознакомления в текстовом (сокращенном) виде. Для того, чтобы получить полностью оформленную работу в формате Word, со всеми сносками, таблицами, рисунками, графиками, приложениями и т.д., достаточно просто её СКАЧАТЬ.



Мы выполняем любые темы
экономические
гуманитарные
юридические
технические
Закажите сейчас
Лучшие работы
 Приватизация государственной собственности в России
 Ответственность за нарушение обязательств
Ваши отзывы
Здравствуйте, сегодня получил за реферат пятерку. Отлично! Правда сначала были определенные опасения, т.к. один раз обжегся на другом сайте. Но вы не подвели! Спасибо!
Леонид

Copyright © www.refbank.ru 2005-2019
Все права на представленные на сайте материалы принадлежат www.refbank.ru.
Перепечатка, копирование материалов без разрешения администрации сайта запрещено.